2.6.1. Выбор тока срабатывания дифференциальных защит
2.6.1. Выбор тока срабатывания дифференциальных защит
Расчеты дифференциальных защит двухобмоточных трансформаторов с большим диапазоном регулирования напряжения (AUj,^ % > 10 %) следует начинать со стороны ВН, так как именно на этой стороне установлено устройство РПН [4].
Ток срабатывания дифференциальной защиты отстраивается от броска тока намагничивания (для всех защит) и от тока небаланса (кроме защиты с торможением), то есть соответственно:
где kOT CP — коэффициент отстройки от броска тока намагничивания, для дифференциальной токовой отсечки kОТ СР ? (3,4–4), для реле типа РНТ kOT CP = 1,3, для реле ДЗТ — kOT CP = 1,5;
IHOM Т — номинальный ток трансформатора;
kЗ — коэффициент запаса, для дифференциальной токовой отсечки и для реле типа РНТ k3 = 1,3, для реле ДЗТ — k3 = 1,5;
IНБ — ток небаланса.
При наличии РПН бросок тока намагничивания рассчитывают для его (РПН) крайнего «отрицательного» положения [4]:
где ST — номинальная мощность трансформатора;
UHOM 1 — его номинальное первичное напряжение;
?UPПН — половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН, относительное значение.
Ток небаланса включает в себя три составляющие:
Первая обусловлена погрешностью ТТ:
Вторая составляющая тока небаланса вызвана наличием РПН:
Третья обусловлена невозможностью установки на коммутаторах реле РНТ и ДЗТ расчетных дробных чисел витков:
или неполным выравниванием токов в плечах защиты при подборе ТТ:
где wВН РАСЧ — расчетное число витков уравнительной обмотки, включенной на стороне ВН;
wВН — принятое целое число витков той же обмотки;
I2 BH и I2 HH — средние значения вторичных номинальных токов за ТТ на сторонах ВН и НН соответственно:
Здесь kCX — коэффициент, учитывающий схему включения вторичных обмоток ТТ и обмоток реле, kCX BH = ?3, kCX HH = 1; kTT — коэффициенты трансформации ТТ, установленных на сторонах ВН и НН защищаемого силового трансформатора.
Данный текст является ознакомительным фрагментом.