Расчет нагрузок на опалубку
Расчет нагрузок на опалубку
При расчете опалубки, лесов и креплений должны приниматься следующие нормативные нагрузки.
Вертикальные нагрузки:
а) собственная масса опалубки и лесов, которая определяется по чертежам. При устройстве деревянных опалубок и лесов объемную массу древесины следует принимать: для хвойных пород – 600 кг/м3, для лиственных пород – 800 кг/м3;
б) масса свежеуложенной бетонной смеси, принимаемая для бетона на гравии или щебне из камня твердых пород, – 2500 кг/м3, для бетонов прочих видов – по фактическому весу;
в) масса арматуры, принимаемая по проекту, а при отсутствии проектных данных – 100 кг/м3 железобетонной конструкции;
г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов– 2,5 кПа; палубы или настила при расчете конструктивных элементов – 1,5 кПа.
Примечания
? Палуба, настилы и непосредственно поддерживающие их элементы должны проверяться на сосредоточенную нагрузку от массы рабочего с грузом (1300 Н) либо от давления ко лес двухколесной тележки (2500 Н) или иного сосредоточенного груза в зависимости от способа подачи бетонной смеси (но не менее 1300 Н).
? При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски;
д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси– 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются только при отсутствии нагрузок по п. «г»).
Горизонтальные нагрузки:
е) нормативные ветровые нагрузки;
ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по табл. 3.15.
Таблица 3.15. Давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки
Обозначения, принятые в табл. 3.15:
? Р – максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа;
? ? – объемная масса бетонной смеси, кг/м3;
? Н – высота уложенного слоя бетонной смеси, оказывающего давление на опалубку, м;
? v – скорость бетонирования конструкции, м/ч;
? R, R1 —соответственно радиусы действия внутреннего и наружного вибратора, м;
? K1 – коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси: для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0–2 см – 0,8; для смесей с осадкой кону са 4–6 см – 1; для смесей с осадкой конуса 8-12 см – 1,2;
? K2 – коэффициент для бетонных смесей с температурой: 5–7 °C – 1,15; 12–17 °C – 1; 28–32 °C – 0,85.
Примечание. Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по п. «и»;
з) нагрузки от вибрирования бетонной смеси – 4 кПа вертикальной поверхности опалубки.
При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т. п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления.
Таблица 3.16. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов
Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Рmax = ??,
результирующее давление при треугольной эпюре
и) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции (принимаются по табл. 3.17).
Таблица 3.17. Нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции
Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.
Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).
Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3.18.
Таблица 3.18. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов
При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности перечисленные выше нормативные нагрузки необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл.3.19. При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.
При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.
Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.
Таблица 3.19. Коэффициенты перегрузки
Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений:
? 1/400 пролета элемента опалубки;
? 1/500 пролета для опалубки перекрытий.
Расчет лесов и опалубки на устойчивость против опрокидывания следует производить при учете совместного действия ветровых нагрузок и собственной массы, а при установке опалубки совместно с арматурой – также и массы последней. Коэффициенты перегрузок должны приниматься равными: для ветровых нагрузок – 1/2, для удерживающих нагрузок – 0,8.
Расчет опалубки-облицовки, остающейся в теле сооружения, необходимо выполнять как расчет основных элементов сооружения с последующей проверкой на воздействие перечисленных выше нагрузок.
Для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки, следует принимать нормативные нагрузки по табл. 3.20 и 3.21.
Таблица 3.20. Нормативные нагрузки для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки
Над чертой – для бетонов класса В7,5, под чертой – для бетонов класса В20.
Таблица 3.21. Коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки
Примечание. Для определения расчетных значений нагрузки касательного сцепления данные табл. 3.21 следует умножать на коэффициент 1,35.
Расчетные сопротивления материалов принимаются с коэффициентом К. Увеличение расчетных сопротивлений при кратковременности действия нагрузки К для древесных материалов принимается равным 1,4.
Усилие отрыва опалубки от бетона рекомендуется определять по формуле:
Poт = Kco?нFк,
P = K ст F,
где Kco – коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки (определяется по табл. 3.21);
?н – нормативная нагрузка сцепления, кПа;
Fк – площадь контакта опалубки с бетоном, м2.
Для расчета усилий срыва катучей опалубки нормативные нагрузки следует принимать по табл. 3.22.
Таблица 3.22. Нормативные нагрузки для расчета усилий срыва катучей опалубки
* Для бетона класса В10.
Данный текст является ознакомительным фрагментом.