2.6.1. Выбор тока срабатывания дифференциальных защит

2.6.1. Выбор тока срабатывания дифференциальных защит

Расчеты дифференциальных защит двухобмоточных трансформаторов с большим диапазоном регулирования напряжения (AUj,^ % > 10 %) следует начинать со стороны ВН, так как именно на этой стороне установлено устройство РПН [4].

Ток срабатывания дифференциальной защиты отстраивается от броска тока намагничивания (для всех защит) и от тока небаланса (кроме защиты с торможением), то есть соответственно:

где kOT CP — коэффициент отстройки от броска тока намагничивания, для дифференциальной токовой отсечки kОТ СР ? (3,4–4), для реле типа РНТ kOT CP = 1,3, для реле ДЗТ — kOT CP = 1,5;

IHOM Т — номинальный ток трансформатора;

kЗ — коэффициент запаса, для дифференциальной токовой отсечки и для реле типа РНТ k3 = 1,3, для реле ДЗТ — k3 = 1,5;

IНБ — ток небаланса.

При наличии РПН бросок тока намагничивания рассчитывают для его (РПН) крайнего «отрицательного» положения [4]:

где ST — номинальная мощность трансформатора;

UHOM 1 — его номинальное первичное напряжение;

?UPПН — половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН, относительное значение.

Ток небаланса включает в себя три составляющие:

Первая обусловлена погрешностью ТТ:

Вторая составляющая тока небаланса вызвана наличием РПН:

Третья обусловлена невозможностью установки на коммутаторах реле РНТ и ДЗТ расчетных дробных чисел витков:

или неполным выравниванием токов в плечах защиты при подборе ТТ:

где wВН РАСЧ — расчетное число витков уравнительной обмотки, включенной на стороне ВН;

wВН — принятое целое число витков той же обмотки;

I2 BH и I2 HH — средние значения вторичных номинальных токов за ТТ на сторонах ВН и НН соответственно:

Здесь kCX — коэффициент, учитывающий схему включения вторичных обмоток ТТ и обмоток реле, kCX BH = ?3, kCX HH = 1; kTT — коэффициенты трансформации ТТ, установленных на сторонах ВН и НН защищаемого силового трансформатора.

Данный текст является ознакомительным фрагментом.