3.4.7. Защита, устанавливаемая на линии W3
3.4.7. Защита, устанавливаемая на линии W3
Линия W3 35 кВ может использоваться для передачи электрической энергии в двух направлениях. Поэтому на ней целесообразно установить отдельные токовые направленные двухступенчатые защиты со стороны подстанций № 2 и 3.
Ток срабатывания первой ступени защиты (селективной токовой отсечки) на подстанции № 2 выбирается по условию отстройки от максимального тока КЗ в конце линии W3 в расчетной точке К4 при питании со стороны подстанции № 2:
На рис. 3.16, а показаны кривые изменения значений токов КЗ, приведенных к стороне 35 кВ, в месте установки защиты в зависимости от удаленности места КЗ от места установки защиты. Зона действия первой ступени защиты, определенная по этим кривым при двухфазных КЗ, составляет 0 % длины линии.
Это означает, что первая ступень защиты не сработает даже при КЗ в начале линии (двухфазном). Однако первую ступень все же целесообразно использовать в защите.
ТТ для релейной защиты на линии W3 (подстанция № 2) — типа ТФНД-35М класса Р с коэффициентом трансформации 500/5. Схема соединения вторичных обмоток ТТ и катушек реле — «неполная звезда — неполная звезда».
Ток срабатывания реле первой ступени защиты:
Выбирается реле РТ-40/50 с диапазоном уставок от 12,5 А до 50 А.
Вторая ступень защиты — МТЗ. Ее ток срабатывания выбирается по условию возврата защиты в исходное состояние в наиболее тяжелом для линии W3 послеаварийном режиме. Этот режим может возникнуть при самозапуске электродвигателей нагрузок Н3, Н4 и Н5, если в исходном нормальном режиме трансформаторы Т2 и Т3 получают питание по линии W3 (линия W1 выведена из работы, а секционный выключатель Q15 включен). В этих условиях в случае отключения головной линии W2, последующего ее включения устройством АПВ головной линии W2 и восстановления питания на шинах 35 кВ подстанции № 2 в линии W3 может возникнуть наибольший ток:
Ток срабатывания второй ступени:
Ток срабатывания реле второй ступени:
ICP W32-2 = kCX ? IСЗ W32-2 / kT = 637 / 100 = 6,4 А.
Коэффициент чувствительности второй ступени защиты для основного действия:
Здесь
— ток в месте установки защиты при двухфазном КЗ в расчетной точке К4 и питании со стороны подстанции № 2, приведенный к стороне 35 кВ.
Как видно, вторая ступень защиты имеет достаточную чувствительность.
Для второй ступени защиты выбирается реле тока РТ-40/10 с диапазоном уставок от 2,5 А до 10 А.
Выдержка времени защиты должна быть согласована с выдержкой времени срабатывания защиты, установленной на трансформаторе Т2:
tСЗ W32-2 = tСЗ T2 + ?t = 2 + 0,5 = 2,5 с.
Реле времени для второй ступени защиты линии W3 — ЭВ-132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В.
Промежуточные реле — РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В.
Указательные реле — РУ-21/0,01.
Реле направления мощности — РБМ-171 (включается по 90-градусной схеме).
Выбираются параметры защиты, устанавливаемой на линии W3 на подстанции № 3. Эта защита должна действовать при питании по линии W3 подстанции № 2, когда линия W2 выведена из работы и секционный выключатель Q15 на подстанции № 3 включен. Эту защиту целесообразно выполнить трехступенчатой, чтобы за счет второй ступени получить достаточно высокое быстродействие при КЗ на линии в мертвой зоне первой ступени защиты.
Ток срабатывания первой ступени защиты (селективной токовой отсечки):
Графическим путем определяется зона действия первой ступени (рис. 3.16, б). Она так же, как и у первой ступени защиты, на стороне подстанции № 2 составляет 0 % длины линии. Тем не менее ее целесообразно использовать.
Выбираются ТТ для релейной защиты на линии W3 (подстанция № 3) — типа ТФНД-35 класса Р с коэффициентом трансформации 500/5 и схема соединения вторичных обмоток ТТ и катушек реле «неполная звезда — неполная звезда».
Ток срабатывания реле первой ступени:
Для первой ступени защиты выбирается реле РТ-40/50.
Ток срабатывания второй ступени (токовой отсечки с выдержкой времени срабатывания) выбирается по условию отстройки от тока КЗ при повреждении в конце зоны действия быстродействующей защиты трансформатора Т1:
Ток срабатывания реле второй ступени:
Для второй ступени защиты выбирается реле РТ-40/50.
Выдержка времени второй ступени защиты должна быть согласована со временем срабатывания быстродействующей защиты, установленной на трансформаторе Т1:
tСЗ W33-2 = tСЗ T1-0 + ?t = 0,1 + 0,4 = 0,5 с.
Ток срабатывания третьей ступени (МТЗ) выбирается по условию возврата защиты в исходное состояние при наибольшем токе самозапуска, возникающем в линии W3. Режим с наибольшим током самозапуска в линии W3 может возникнуть после отключения головной линии W1, последующего ее включения устройством АПВ на подстанции № 1 и восстановления питания на шинах 35 кВ подстанции № 3.
Ток самозапуска равен:
Здесь IC 3АП W33 — ток в линии W3 в месте установки защиты, обусловленный самозапуском электродвигателей в нагрузке Н1:
нагрузке Н2:
и в линии W6:
приведенный к стороне 35 кВ;
SW6 и kСЗ W6 - максимальная мощность, передаваемая по линии W6 (сумма номинальных мощностей трансформаторов Т4, Т5, Т6), и общий коэффициент самозапуска для нагрузок этой линии (можно принять kС3 W6 = 1,2).
Ток срабатывания третьей ступени защиты:
Ток срабатывания реле третьей ступени:
ICP W33-3 = kCX ? IСЗ W33-32 / kT = 396 / 100 = 4 А.
Коэффициент чувствительности третьей ступени защиты в режиме основного действия:
Как видно, третья ступень защиты имеет достаточную чувствительность.
Для третьей ступени защиты выбирается реле тока РТ-40/10 с диапазоном уставок от 2,5 А до 10 А.
Выдержка времени защиты должна быть согласована с выдержкой времени срабатывания защиты, установленной на трансформаторе Т1:
tСЗ W33-2 = tСЗ T1 + ?t = 6 + 0,5 = 6,5 с.
Реле времени для третьей ступени защиты линии W3 — ЭВ-132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В.
Промежуточные реле — РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В.
Указательные реле — РУ-21/0,01.
Реле направления мощности — РБМ-171 (включается по 90-градусной схеме).
Схема двухступенчатой токовой направленной защиты, устанавливаемой на линии W3 на подстанциях № 2 и № 3, показана на рис. 3.17.
Производится проверка ТТ на 10 %-ную погрешность.
Определяется предельная кратность тока для ТТ на подстанции № 3:
k10 = I1РАСЧ / I1НОМ ТТ = 1,1 ? ICЗ W33-1 / I1НОМ ТТ = 1,1 ? 3360 / 500 = 7,3.
По кривым предельной кратности для ТФНД-35 (прил. 5) определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ — 4,6 Ом.
Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ:
ZH РАСЧ = 2 ? RПР + 2 ? ZPT-40/50 + ZPT-40/10 + ZРБМ 171 + RПEР.
Здесь
— сопротивление реле РТ-40 при минимальной уставке; SР и ICP MIN — расчетная мощность реле и минимальный ток срабатывания реле (для реле РТ-40/50 SP = 0,8 ВА, ICP MIN = 12,5 А; для реле РТ-40/10 SP = 0,5 ВА, ICP MIN = 2,5 А); ZРБМ 171 — сопротивление токовой катушки реле РБМ-171 (ZРБМ = 0,4 Ом) [9]; RПР — активное сопротивление проводников в сигнальном кабеле (можно принять RПР = 0,05 Ом); RПЕР — активное сопротивление переходных контактов (можно принять RПЕР = 0,1 Ом).
Значение расчетного наибольшего сопротивления:
ZН РАСЧ = 2 ? 0,05 + 2 ? 0,8 / (12,5)2 + 0,5 / (2,5)2 + 0,4 + 0,1 = 0,7 Ом.
Это значение (0,7 Ом) меньше допустимого (4,6 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W3 на подстанции № 3, соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10 %.
Определяется предельная кратность тока для ТТ на подстанции № 2:
k10 = I1РАСЧ / I1НОМ ТТ = 1,1 ? ICЗ W33-1 / I1НОМ ТТ = 1,1 ? 3530 / 500 = 7,8.
По кривым предельной кратности для ТФНД-35М (прил. 5) определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ — 4 Ом.
Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ:
ZH РАСЧ = 2 ? RПР + 2 ? ZPT-40/50 + ZPT-40/10 + ZРБМ 171 + RПEР.
Значение расчетного наибольшего сопротивления:
ZН РАСЧ = 2 ? 0,05 + 0,8 / (12,5)2 + 0,5 / (2,5)2 + 0,4 + 0,1 = 0,69 Ом.
Это значение (0,69 Ом) меньше допустимого (4 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W3 на подстанции № 2, также соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10 %.
Таким образом, решения, принятые при выборе схем защит, устанавливаемых на линии W3, ТТ и реле, можно считать приемлемыми.
Определяется длина мертвой зоны направленной защиты при близких КЗ при питании со стороны подстанции № 2:
где SCP MIN — минимальная мощность срабатывания реле при токе в линии при трехфазном КЗ на границе мертвой зоны (для приближенных расчетов его значение можно принять равным значению тока КЗ в месте установки направленной защиты при повреждении в расчетной точке К2);
? = (90° — ?н) — угол, дополняющий ?н до 90° (для РБМ-171/1 равен 45°);
Для выбранной 90-градусной схемы включения реле направления мощности (?Р = ?К — 90°):
где хУД и rУД — удельное индуктивное и активное сопротивления линии W3 (хУД = 0,4 Ом/км и rУД = 0,3 Ом/км).
Полное удельное сопротивление линии:
Мощность срабатывания реле при номинальном токе равна 4 ВА [9].
Длина мертвой зоны при токе, превышающем номинальный в 10 раз:
По отношению к длине всей линии в процентах это составляет:
Расчетная длина мертвой зоны для защиты, установленной на линии W3 на подстанции № 3, также не превышает 5 % длины линии.
Учитывая, что при КЗ в этих зонах (со стороны подстанций № 2 и № 3) должны срабатывать соответствующие первые ступени защит — ненаправленные селективные токовые отсечки, можно считать протяженность мертвых зон приемлемой.
Данный текст является ознакомительным фрагментом.